在一些電源控製應用中，基於可靠性或安全性的原因
，需要對阻性電源負載的工作狀態(健康情況)進行連續的評估。醫療設備(電熱墊，電熱毛巾和電熱毯)中使用的發熱電阻就是這種應用的很好例子。為了有效果，評估時應采用連續監視電源負載電阻的方式，並且不能幹擾係統的正常工作(在線監視)。監視係統應提供至少一個數字告警信號，該信號需要在阻值超過預設範圍時被激活。

 

帶簡單的電阻性負載電流監視功能的典型電源控製應用可以如圖1所示那樣建模，其中忽略了任何感抗現象。在這種集總模型中，U是供電電壓
；I是電路中的電流；R是電源負載(純阻性)
；Rp1、Rp2和Rp3代表所有寄生電阻，建模的是互連走線、連接器和任何可能的機械或電子開關(閉合時)的電阻

；Rs是電流檢測電阻。設Rp是總的寄生電阻，定義為Rp = Rp1 + Rp2 + Rp3。如果U和Rp是常數，那麼I在R改變時才會改變

，因為Rs是常數。因此評估R的偏差隻需要監視電流即可。然而在大多數情況下，實際的U和Rp不是固定不變的。事實上，即使在常見的恒壓PWM電源控製應用中，U也可能因為電源過高的內部阻抗(不良調整)和/或電壓容差而偏離期望值。寄生電阻Rp包含導線、連接器和開關的電阻，它們通常會因溫度
、用途和老化的原因而發生變化。舉例來說，如果開關是功率MOSFET實現的，那麼由於它具有正溫度係數
，它的Rds(ON)會隨溫度的上升而增加。

圖1 帶簡單的阻性負載電流監視功能的典型電源控製應用。

 

很明顯

，U和Rp的變化將影響基於電流的簡單電阻監視方法的精度。為了克服這個問題
，可以在計算實際負載電阻(R)的de基ji礎chu上shang進jin行xing電dian阻zu監jian視shi
，方fang法fa是shi測ce量liang負fu載zai電dian流liu和he負fu載zai電dian壓ya
，然ran後hou根gen據ju歐ou姆mu定ding律lv計ji算suan它ta們men相xiang除chu的de結jie果guo。現xian在zai典dian型xing的de方fang法fa是shi在zai數shu字zi域yu中zhong做zuo這zhe種zhong除chu法fa，它ta要yao求qiu至zhi少shao一yi個ge帶dai兩liang個ge複fu用yong輸shu入ru通tong道dao的de模mo數shu轉zhuan換huan器qi(ADC)和一些處理單元(即微控製器)。zhezhongfangfahenyouxiyinli，tebieshidangxitongzhongyijingyouweikongzhiqideshihou。raner
，youyukekaoxinghuoanquanfangmiandeyuanyin，yongruanjianwanchengjisuanrenwudezhezhongfangfakenengxingbutong，huozhegenbenbukequ。

 

例如在醫療級設備中，標準IEC 60601-1(條款14)guiding，ruguoyoukebianchengxitonglaiquebaozhiguanzhongyaodeanquanxing，namekaifazhouqibixuzunxunguidingdechengxu

，zhejiangshizuizhongxitongdekaifahesuihouderenzhengjinyibufuzahua。lingwaiyizhongfangfashizaimoniyuzhongzhixingchufacaozuo

，fangfashishiyongjingmidemonifenyajichengdianlu(IC)。然而

，這種IC一般很昂貴，而且不很常見。不過在模擬域中
，我們可以利用經典的惠斯通電橋——在低功耗電阻測量中一種很著名的電路。它將是我們討論的起點。

在展開討論之前，最好是將R定義為R = Rn(1+δ)，其中Rn是R的歸一化值
，δ是R的相對誤差，定義為δ = R/Rn – 1。另外
，讓我們將閾值點δi 和δs定義為監視係統啟動故障條件信號點之外的δ值(分別對應更差和更好)。在圖2a)中

，惠斯通電橋和比較器用來產生邏輯信號，指示R是大於還是小於某個閾值。很容易表明
，這個電阻閾值獨立於U，它是這種電橋拓撲的一個特性。在圖2 b)中，通過在參考支路和兩個比較器中使用一個額外的電阻(R3)，可以擴展拓撲，實現阻值窗口比較器。閾值點δi 和δs由R1、R2和R3之間的比值設定，因為它們確定了比較器(Ut1和Ut2)的閾值電壓。

圖2 惠斯通電橋拓撲。

 

雖然圖2 b)所示電路的閾值點獨立於U，但它們仍然受電源分支(圖1中所示)寄生電阻的影響。另外，比較器的共模和差分輸入電壓通常很小(R >> Rs)。事實上

，期望的差分輸入電壓範圍與比較器的輸入偏移電壓(IOV)通常是相當的
，因此會嚴重影響監視係統的精度。

 

 

為了克服Rp依賴性，我們可以將電流與負載電壓進行比較
，而不是將電流與供電電壓Ujinxingbijiao。ciwai，womenkeyizaibijiaoqizhijianjinxingshidangdedianyatiaozheng
，yikefubijiaoqishanghenxiaodechafenshurudianyayinqidecankaojingdusunshiwenti。zhezhongjiejuefangandetongyongmoxingjiantu3
，它包括寄生電阻Rp1
、Rp2和Rp3。在這個模型中，負載電壓和負載電流(表示為Rs上的電壓)在施加到比較器COMP1和COMP2輸入端之前先被同相增益級電路所調整。這些增益級電路總是用運放(OPAMP)和增益確定電阻實現。

 

需要注意的是，隻有當這種運放的IOV範圍比比較器的IOV更窄時，才有可能減少由於很小的差分輸入電壓引起的誤差。不過這個條件不難滿足，因為精密運放的IOV範圍通常都要比精密比較器小，這也是為什麼在一些低速高精度應用中將運放用作比較器的原因。

圖3：通用模型。

 

對電流的差分測量可以轉換為更簡單的單端測量
，方法是將Rs下麵的端子連接模擬地(電阻監視部分的地)。圖3中的新變量被定義為：

 

● Gu1,Gu2：負載電壓測量的增益
，通常小於1。

 

● Gi1,Gi2：電流測量的增益，通常大於1。

 

● Uu1,Uu2,Ui1,Ui2：比較器的輸入電壓(以地為參考)。

 

● Ud1,Ud2：比較器的差分輸入電壓，參考點是對應比較器的反相輸入端(Ud1 = Uu1 – Ui1; Ud2 = Ui2 – Uu2)。

 

● Ut1,Ut2：COMP1和COMP2的閾值電壓。在COMP1閾值點，Ut1 = Uu1 = Ui1, Ud1 = 0；在COMP2閾值點，Ut2 = Uu2 = Ui2, Ud2 = 0。

 

模型的閾值點(δi, δs)由模型增益定義
，見公式(1)。從公式(1)可以看到，閾值點不受U或Rp的影響，這也是我們希望看到的結果。

現在我們應該把實際閾值點(δi, δs)和想要的閾值點(±T)區分開來，後者通常相當於容差R加上一些安全餘量。注意
，為了簡化分析，我們假設想要的閾值點剛好相反。通過選擇增益開展模型調整，目的是使δi = (-T)和δs = T。基於這樣的考慮，模型增益見下麵的公式(2)、(3)、(4)和(5)。在這些公式中
，U
、Ut1

、Ut2和Rp的選擇對於最大限度地提高性能來說很關鍵。這個課題後麵再討論。

將這些值代入公式(2)、(3)、(4)和(5)，可以算出以下這些增益：

 

Gu1 = 0.201986

 

Gu2 = 0.168134

 

Gi1 = 28.4800

 

Gi2 = 26.7333

 

假設增益級電路是理想的情況下，圖4和圖5分別畫出了作為δ函數的比較器輸入電壓(Uu1, Ui1, Uu2, Ui2, Ud1 和Ud2)。在圖4中，實線是U=15V時的結果，虛線是U=10V時的結果。Rp值保持不變。從圖中可以看出，閾值點(δi和δs)不受U變化的影響。

雖然U和Rp的變化不影響δi 和δs
，但它們影響比較器的單端和差分輸入電壓，見圖4和圖5。因此模型增益的確定應慎重
，要確保滿足比較器的共模輸入電壓範圍(CMIVR)要求。在這個例子中，假設比較器能夠實現接近地電位的檢測，也就是說它們的共模輸入電壓範圍可以從0(或以下)擴展到某個正值。在圖4 a)和圖5 a)中可以看到，在低於和高於δi 與δs時，相關的輸入電壓(對δi來說是Uu1和Ui1，對δs來說是Uu2和Ui2)呈現相反的趨勢。

 

因此
，相關輸入電壓在δi和δs處同時具有最高值，分別是Ut1和Ut2。要想比較器在δi 和δs點提供正確的輸出狀態
，Ut1和Ut2必須在它們的共模輸入電壓範圍之內(CMIVR)。如果是這樣
，相關輸入電壓可能在低於和高於δi 和δs時超出CMIVR
，因為每個比較器至少有一個輸入電壓在CMIVR內是有保證的，而且大多數比較器在這種情況下仍能提供正確的輸出狀態。符合工業標準的LM393就是具有這種能力的一個典型例子。從圖4 a)和圖5 a)中可以看出，Ut1和Ut2不是固定的
，它們會隨著U增加和/或Rp減小而增大。

 

當U位於其最大可能值、Rp位於其最小可能值(在大多數情況下可以認為是0)時，將形成在比較器CMIVR方麵最差的工作條件。在計算模型增益時應該將這些U和Rp值代入公式(2)、(3)、(4)和(5)。

 

比較器的輸入偏移電壓(IOV)有可能導致δi 和δs閾值點偏離期望值
，並降低電阻監視的精度。為了盡可能減小這種漂移幅度，我們應該盡可能增加分別對應δi 和δs的Ud1和Ud2斜率模(絕對值)
，如圖4 b)和圖5 b)所示。

 

另外觀察圖4 a)和圖5 a)可以看出，通過增加Ut1和Ut2也可以減小這種漂移。考慮到前麵討論的共模輸入電壓範圍(CMIVR)限製，我們可以得出結論：應選擇接近CMIVR上限的Ut1和Ut2電壓值，並留一些安全餘量應對實際元件的容差和漂移。選好Ut1和Ut2後，就可以將它們與T、Rn、Rs

、U (最大值) 和Rp (最小值)一起代入增益公式((2), (3), (4), (5))計算模型增益
，完成模型的調整。

 

相反，當Ud1和Ud2斜率模減小時，由於輸入偏移電壓(IOV)引起的閾值點漂移將變得更糟
，見圖4 b)和圖5 b)。從這些圖還可以看出，這些模值隨U的減小和/或Rp的增加而減小。因此最差精度損失發生在最低期望的U值和最高期望的Rp值時。總之，由IOV引起的精度損失行為可以被總結為：針對某個特定的比較器IOV範圍

，為了滿足特定的精度要求，必須重視相應的最小U值和最大Rp值。

 

也可能在一些特殊情況下
，U=0和/或Rp → (+∞)。符合這些情況的例子包括U供電電源的關斷或故障
、保險絲熔斷

、PWM應用中功率開關的開路等。在發生這些事件時，所有比較器的輸入電壓將接近於0，輸出信號(Fault)將沒有統一的狀態。此時Fault應被忽略
，或被某些額外的檢驗電路關閉。

 

請注意，有關模型調整和性能的上述結論不是專門在分析圖4和圖5基礎上得出來的。這些結論實際上基於的是對模型的數學分析，本文隻提供了一些重要的設計公式。

 

除了比較器的輸入偏移電壓(IOV)外
，監視的精度還受電流檢測電阻(Rs)的容差以及增益級電路的誤差(包括運放的IOV、增益確定電阻(隻有標準值電阻)偏離理想值的幅度以及電阻容差)的影響。鑒於誤差源有很多，監視的有效精度最好通過對整個係統執行Monte-Carlo分析進行評估。大多數SPICE仿真器都提供這種分析方法。